Расчет плиты перекрытия пустотной – Страница не найдена — Бесплатная электронная библиотека онлайн «Единое окно к образовательным ресурсам»

2. Расчет многопустотной плиты перекрытия.

2.2.1. Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям

первой группы.

2.2.1.1. Расчетный пролет и нагрузки.

Расчетный пролет l_о=6960 м.

Нормативные и расчетные нагрузки на 1 м² перекрытия.

Нагрузка	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная Нагрузка, Н/м2
Постоянная: Собственный вес много-пустотной плиты с круглыми пустотами Стяжка из цементно-песчаного раствора М150 (t=35 мм) =1800 кг/м3; Прослойка и заполнение швов из цементно-песчаного раствора М 150 (t=15 мм) =1800 кг/м3; Собственный вес керамических плиток (t=35 мм) =1800 кг/м3;	3000 270 630 162	1,1 1,3 1,3 1,1	3300 351 819 178,2
Итого: Временная В том числе: длительная кратковременная	4062 1500 300 1200	— 1,2 1,2 1,2	4648,2 1800 360 1440
Полная нагрузка В том числе: Постоянная и длительная кратковременная	5562 4362 1200	— — —	6448.2 — —

Расчетная нагрузка на 1 м при ширине плиты 1,5 м с учетом коэффициента надежности по назначению здания

_n=0,95:

Постоянная g=4,648*1,5*0,95=6,62 кН/м;

Полная g+v=6.448*1,5*0,95=9.18 кН/м; v=1.8*1.5*0.95=2.565 кН/м;

Нормативная нагрузка на 1 м:

Постоянная g=4,062*1,5*0,95=5,79 кН/м;

Полная g+v=5,562*1,5*0,95=7,93 кН/м;

В том числе постоянная и длительная 4,362*1,5*0,95=6,22кН/м;

2.2.1.2. Усилия от расчетных и нормативных нагрузок.

От расчетной нагрузки

М=(g+v)l

0²/8=9.18*6.96²/8=55.5 кН*м;

Q=(g+v)l₀/2=9.18*6.96/2=31.95 кН*м;

От нормативной нагрузки

М=(g+v)l₀²/8=7,93*6.96²/8=48 кН*м;

Q=(g+v)l₀/2=7,93*6.96/2=27.6 кН*м;

От нормативной постоянной и длительной нагрузок

М=(g+v)l₀²/8=6.22*6.96²/8=37.66 кН*м;

2.2.1.3. Установление размеров сечения плиты. см.рис.( )

Высота сечения многопустотной (7 круглых пустот диаметром 15,9 см) предварительно напряженной плиты h 220 мм. Рабочая высота сечения h₀=h—a=220-30=190 мм.

Размеры: толщина верхней и нижней полок (22-15,9)/2=3,05 см.

Ширина ребер: средних – 33см,

крайних – 79.5см.

В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки таврового сечения h’_f=3.05 cм;

отношение h’

f /h=3,05/22=0,1380,1, при этом в расчет вводится вся ширина полки b’f=146 см;

Расчетная ширина ребра b=146-7*15,9=35 см.

2.2.1.4. Характеристики прочности бетона и арматуры.

Пустотную предварительно напряженную плиту армируют стержневой арматурой класса А-IV с электротермическим натяжением на упоры форм. К трещиностойкости плиты принимаются требования 3-ей категории. Изделие подвергают тепловой обработке при атмосферном давлении.

Бетон тяжелый класса В20, соответствующий напрягаемой арматуре. Призменная прочность нормативная R_bn=R_b

,_ser=15 МПа;

Расчетное сопротивление сжатию R_b=11,5 МПа.

Нормативное сопротивление при растяжении R_btn=R_bt,ser=1.4 МПа.

Расчетное сопротивление при растяжении R_bt=15 МПа.

Начальный модуль упругости бетона Е_b=24000МПа.

Передаточная прочность бетона R_bp устанавливается так, чтобы при обжатии отношение напряжений _bp/R

bp 0.75

Арматура класса А-IV:

Нормативное сопротивление R_sn=590 МПа.

Расчетное сопротивление R_s=510 МПа.

Модуль упругости Е_s=190000 МПа.

Предварительное напряжение арматуры равно: _sp=0.75*Rsn=0.75*590=442.5 МПа.

При электротермическом способе натяжения

р=30+360/l=30+360/7,2=80 МПа.

_sp+ р=442,5+80=522,5 R_sn=590 МПа. – условие

_sp+ р  R_sn выполняется.

Вычисляем предельное отклонение предварительного напряжения при числе напрягаемых стержней n_р=5.

_sp=0.5

Коэффициент точности натяжения: _sp=1- _sp=1-0,13=0,87.

При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимают _sp=1+ _sp=1+0,13=1,13.

Предварительные напряжения с учетом точности натяжения

_sp=0,87*442,5=385 МПа.

3. Расчётно-конструктивная часть.

3.1 Расчёт и конструирование пустотной плиты перекрытия Данные для проектирования

Требуется запроектировать сборную многопустотную плиту перекрытия при следующих данных:

-ширина плиты 1500мм;

-пролёт плиты в осях 5,9м;

-нормативная полезная нагрузка на перекрытие 1,5кПа;

-класс среды по условиям эксплуатации – ХС1;

-уровень ответственности здания – II;

-плиты изготавливают по агрегатно-поточной технологии;

-бетон тяжёлый класса по прочности на сжатие C ²⁵/₃₀

, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении;

— марка бетонной смеси по удобоукладываемости П1;

— рабочая арматура класса S800;

Расчётные характеристики материалов

В качестве рабочей принята стержневая арматура класса S800 с натяжением на упоры; полки панели армируются сварными сетками из проволоки классаS500. Бетон панели принят классаC ²⁵/₃₀. Средняя относительная влажность воздуха принята не менее 60%. Коэффициент безопасности по ответственности γ_n= 0,95. Класс среды по условиям эксплуатации ХС1. Марка бетонной смеси по удобоукладываемости П1. Бетон подвергнут тепловой обработке.

Характеристики бетона C 

²⁵/₃₀:

– гарантированная прочность бетона

– нормативное сопротивление бетона осевому сжатию

– средняя прочность бетона на осевое сжатие

– средняя прочность бетона на осевое растяжение

– модуль упругости бетона

– расчетное сопротивление бетона осевому сжатию

где _c– коэффициент безопасности по бетону, принимается по п. 6.1.2.11[1]:

1,5 –для железобетонных и предварительно напряжённых конструкций;

– расчетное сопротивление бетона осевому растяжению

– средняя прочность бетона на осевое растяжение

Характеристики напрягаемой арматуры класса S800:

– нормативное сопротивление

– расчетное сопротивление напрягаемой арматуры по п. 6.2.2.3 [1]составит

где _s– коэффициент безопасности по арматуре, принимается по п. 6.2.2.3 [1]:

1,25 – для напрягаемой арматуры класса S800;

– модуль упругости стержневой арматуры

Характеристики ненапрягаемая арматура класса S500:

– нормативное сопротивление

– расчетноесопротивление для проволоки

– расчетное сопротивление поперечной арматуры (сварной каркас)

Здесь _s1= 0,8 – коэффициент условий работы поперечной арматуры, учитывает неравномерность распределения напряжений по длине стержня;

_s2= 0,9 – то же, учитывает возможность хрупкого разрушения сварного соединения. Принимаются по п.6.2.1.3 [1]

Определение нагрузок

Состав перекрытия показан на рис.2.1.

Рис.3.1Состав перекрытия

Определение нагрузок на 1м²перекрытия приведено в таблице 3.1

Таблица 3.1Нагрузки на 1м²перекрытия

Наименование нагрузки	Нормативное значение, кН/м2	γn	Расчётное значение γF =1, кН/м2	γF	Расчётное значение γF >1, кН/м2
Постоянная нагрузка
Линолеум, t = 4мм, ρ = 1500 кг/м3	0,06	0,95	0,057	1,35	0,077
Прослойка из клеящей мастики,	0,012	0,95	0,011	1,35	0,015
t = 1мм, ρ = 1200 кг/м3
Стяжка цементно-песчаная М200, t = 50мм, ρ = 1800 кг/м3	0,9	0,95	0,855	1,35	1,154
Пенополистирол, t = 25мм, ρ = 30 кг/м3	0,0075	0,95	0,007	1,35	0,010
Ж/б многопустотная плита перекрытия	2,75	0,95	2,613	1,35	3,527
Итого	3,730		3,543		4,783
Переменная нагрузка
Полезная нагрузка	1,5	0,95	1,425	1,5	2,138
Итого	1,5		1,425		2,138

При номинальной ширине панели 1,5 м погонные нагрузки (при на 1 м длины составят, Н/м:

g= g_d1·1,5 = 4,783·1,5 = 7.175 кН/м – постоянная расчётная;

q= q_d1·1,5 = 2,138·1,5 = 3,207 кН/м – переменная расчётная.

При расчёте плиты по предельным состояниям первой группы составляем следующие сочетания нагрузок:

– первое основное сочетание

– второе основное сочетание

Для дальнейших расчетов принимаем первое сочетание, как наиболее неблагоприятное.

При номинальной ширине панели 1,5 м погонные нагрузки (при на 1 м длины составят, Н/м:

g= g_d1·1,5 = 3,543·1,5 = 5.315 кН/м – постоянная расчётная;

q= q_d1·1,5 = 1,425·1,5 = 2,138кН/м – переменная расчётная.

При расчёте плиты по предельным состояниям второй группы составляем следующие сочетания нагрузок:

– нормативное (редкое) сочетание

–частое сочетание

–практически постоянное сочетание

1. Расчёт многопустотной плиты перекрытия

Состав проекта. Ведомость чертежей

Таблица 1. Состав проекта

Обозначение	Наименование	Примечание
Курсовой проект	Пояснительная записка
КСК 2-70 02 01 31 2008	Чертежи ж/б изделий

Таблица 2. Ведомость чертежей

Лист	Наименование	Примечание
	Схема расположения элементов перекрытий. Разрез 1-1.
	Плита перекрытия ПК-1, КЖИ-1, СБ.
	Арматурные изделия, КЖИ-1.
	Колонна К-1, КЖИ-2, СБ.
	Арматурные изделия, КЖИ-2.
	Фундамент Ф-1, КЖИ-3,СБ.
	Арматурные изделия, КЖИ-3.
	Ведомость расхода арматурной стали.
	ТЭП.

Введение

Идея создания железобетона из двух различных по своим механическим характеристикам материалов заключается в реальной возможности использования работы бетона на сжатие, а стали – на растяжение.

1. Совместная работа бетона и арматуры в железобетонных конструкциях оказалась возможной благодаря выгодному сочетанию следующих свойств:

2. сцеплению между бетоном и поверхностью арматуры, возникающему при твердении бетонной смеси;

3. близким по значению коэффициентом линейного расширения бетона и стали при t100С, что исключает возможность появления внутренних усилий, способных разрушить сцепление бетона с арматурой;

4. защищённости арматуры от коррозии и непосредственного действия огня.

В зависимости от метода возведения железобетонные конструкции могут быть сборными, монолитными и сборно-монолитными. По видам арматуры различают железобетон с гибкой арматурой в виде стальных стержней круглого или периодического профиля и с несущей арматурой. Несущей арматурой служат профильная прокатная сталь – уголковая, швеллерная, двутавровая и пространственные сварные каркасы из круглой стали, воспринимающие нагрузку от опалубки и свежеуложенной бетонной смеси.

Наиболее распространён в строительстве железобетон с гибкой арматурой.

1.1 Исходные данные

Таблица 3. Исходные данные

Район строительства:	I
Размеры, м B x L:	12 м х 42 м
Число этажей:	2
Высота этажа, м:	3,3 м
Конструкция пола:	керамический
Сетка колонн, м:	6 м х 4,2 м
Тип здания:	Поликлиника
Переменная нагрузка на перекрытие	2,0 кПа

1.2 Расчет нагрузок на 1 м2 плиты перекрытия

Керамический пол δ = 8 мм, ρ = 16 кН/м³

Клеевой раствор δ = 10 мм, ρ = 18 кН/м³

Цементно-песчаная стяжка δ = 30 мм, ρ = 18 кН/м³

Звукоизоляция из пенополистирола δ = 100мм, ρ = 0,5 кН/м³

Гидроизоляция из гидростеклоизола δ = 2мм, ρ = 6 кН/м³

Ж/б плита перекрытия δ = 220мм, ρ = 25 кН/м³

Рис.3. Конструкция пола

Таблица 4. Сбор нагрузок на 1 м² перекрытия

№	Наименование нагрузки (воздействия)	Нормативное значение кН/м2
	I. Постоянная нагрузка
1	Керамический пол 0,008⋅16	0,128
2	Клеевой раствор 0,01⋅18	0,18
3	Цементно-песчаная стяжка 0,03⋅18	0,54
4	Звукоизоляция из пенополистирола 0,1⋅0,5	0,05
5	Гидроизоляция из гидростеклоизола 0,002⋅6	0,012
6	Ж/б пустотная плита 0,12⋅25 (tприв=120мм)	3,0
	Итого:	gsk = 3,91
	II. Переменная нагрузка
1	Переменная	2,0
	Итого:	qsk = 2,0
	Полная нагрузка	gsk+qsk=5,91

1.3. Расчет пустотной плиты перекрытия

1.3.1. Расчётная нагрузка на 1 м. п. плиты при В=1,3 м

Погонная нагрузка на плиту собирается с грузовой площади шириной, равной ширине плиты B=1,3 м.

Расчетная нагрузка на 1 м.п. плиты перекрытия при постоянных и переменных расчетных ситуациях принимается равной наиболее неблагоприятному значению из следующих сочетаний:

— первое основное сочетание

g = (∑ g_sk,j⋅ γ_G,j+∑g_sk,j⋅ ψ_O,i⋅ γ_Q,i)⋅B= (3,91⋅1,35+2,0⋅0,7⋅1,5) ⋅1,5 = 11,07 кН/м²

— второе основное сочетание

g = (∑ ξ ⋅ g_sk,j ⋅ γ_G,j+g_sk,j⋅ γ_Q,i) ⋅B= (0,85⋅3,91⋅1,35+2,0⋅1,5) ⋅1,5 = 11,23 кН/м²

При расчете нагрузка на 1 погонный метр составила 11,23 кН/м²

1.3.2. Определение расчётного пролёта плиты при опирании её на ригель таврового сечения с полкой в нижней зоне

Рис.4. Схема опирания плиты перекрытия на ригели.

Конструктивная длина плиты:

l_к = 4200 − 2 ⋅150 − 2 ⋅ 5 − 2 ⋅ 25 = 4200 − 300 − 10 − 50 = 3840 мм

Расчетный пролет:

l_eff = 4200 − 310 − 2 ⋅ 25 − 2 ⋅100/2 = 3740 мм

1.3.3. Расчётная схема плиты:

Рис.5. Расчетная схема плиты. Эпюры усилий

1.3.4. Определение максимальных расчетных усилий М_sd и V_sd

M_Sd = (g ⋅ leff 2)/ 8 = 11,23⋅(3,74)² / 8 = 19,64 кН⋅м;

V_Sd = (g ⋅ leff )/ 2 = 11,23⋅ 3,74 / 2 = 21 кН;

Расчет пустотной плиты перекрытия — КиберПедия

Расчётная нагрузка на 1 м. п. плиты при В=1,7 м.

 

Погонная нагрузка на плиту собирается с грузовой площади шириной, равной ширине плиты B=1,7м.

Расчетная нагрузка на 1м.п. плиты перекрытия при постоянных и переменных расчетных ситуациях принимается равной наиболее неблагоприятному значению из следующих сочетаний:

 

— первое основное сочетание

g = (∑ g_sk⋅ γ_G+ ∑g_sk⋅ψ_O⋅ γ_Q)⋅b = (4,4⋅1,35+4,0⋅0,7⋅1,5)⋅1,7=17,24 кН/м

 

— второе основное сочетание

g = (∑g_sk⋅ξ⋅γ_G+ g_sk⋅γ_Q) ⋅b = (0,85⋅4,4⋅1,35+4,0⋅1,5)⋅1,7 =18,78 кН/м

 

Расчетная нагрузка на 1 м.п. плиты перекрытия g=18,78 кН/м

 

Определение расчётного пролёта плиты при опирание её на ригель таврового сечения с полкой в нижней зоне

Рисунок 2 — Схема опирание плиты перекрытия на ригели

 

Конструктивная длина плиты:

l_к = l −400−2⋅5−2⋅25 = 4200−400-10−50 =3740 мм

Расчетный пролет:

l_eff=3740−2⋅ =3640 мм

 

 

Расчётная схема плиты

 

Рисунок 3 — Расчетная схема плиты. Эпюры усилий

 

Определение максимальных расчетных усилий М_sd и V_sd

М_Sd = = =31,10 кН⋅м

V_Sd = = =34,18 кН

 

Расчётные данные

 

Бетон класса С ¹⁶/₂₀

f_ck=16 МПа=16 Н/мм², γ_c=1,5, f_cd= = =10,66 МПа

Рабочая арматура класса S400:

f=367 МПа=367 Н/мм²

 

Вычисляем размеры эквивалентного сечения

Высота плиты принята 220мм. Диаметр отверстий 159мм. Толщина полок: =30,5 мм.

Принимаем: верхняя полка h_в =31мм, нижняя полка h_н =30мм. Ширина швов между плитами 10мм. Конструктивная ширина плиты b_к=В–10=1700-10=1690мм.

Ширина верхней полки плиты b_eff=b_к-2⋅15=1690-2⋅15=1660 мм. Толщина промежуточных ребер 26 мм. Количество отверстий в плите: n= =8,5 шт. Принимаем: 8 отверстий.

Отверстий: 8·159=1272 мм. Промежуточных ребер: 7·26=182 мм. Итого:1454 мм.

На крайние ребра остается: =118 мм.

h₁ = 0,9 d = 0,9⋅159 = 143 мм – высота эквивалентного квадрата.

h_f = =38.5 мм – толщина полок сечения.

Приведённая (суммарная) толщина рёбер: b_w=1660−8⋅143 =516 мм.

 

Рисунок 4 — Определение размеров для пустотной плиты

 

Рабочая высота сечения

 

d = h − c = 220 − 25 =195 мм,

где c = a + 0.5⋅∅, a=20 мм – толщина защитного слоя бетона для арматуры (класс по условиям эксплуатации XC1).

с=25 мм – расстояние от центра тяжести арматуры до наружной грани плиты перекрытия.

Определяем положение нейтральной оси, предполагая, что нейтральная ось проходит по нижней грани полки, определяем область деформирования

ξ = β = = = 0,197

Т. к. 0,167 < ξ = 0,197 < 0,259 сечение находится в области деформирования 1Б, находим величину изгибающего момента, воспринимаемого бетоном сечения, расположенным в пределах высоты полки.

M_Rd=(1,14⋅ξ−0,57⋅ξ−0,07)⋅α⋅f_cd⋅b_eff⋅d²= (1,14⋅0,197⋅0,57⋅0,197−0,07)⋅1⋅10,67⋅1660⋅195²=88,8 кН⋅м

Проверяем условие: M _Sd < M _Rd

M_Sd=31,10 кН⋅м < M _Rd=88,8 кН⋅м

Следовательно, нейтральная ось расположена в пределах полки и расчет производится как для прямоугольного сечения с b_w=b_eff=1660 мм.

 

Определяем коэффициент α_m

 

α_m = = =0,046; что меньше α_m,lim=0,368

 

При α_m= 0,046 η = 0,964

 

η = (0,046 =0,964

 

Требуемая площадь поперечного сечения продольной арматуры

 

A_st= = =450,79 мм²

Армирование производим сеткой, в которой продольные стержни являются рабочей арматурой плиты.

Принимаем 9∅ Ø 8 S400 A_st =453 мм²

Коэффициент армирования (процент армирования):

ρ = = ⋅100%=0,45%

ρ_min=0,13%<ρ=0,45%<ρ_max=4%

Поперечные стержни сетки принимаем Ø 4 S400 с шагом 200 мм.

В верхней полке плиты по конструктивным соображениям принимаем сетку по Ø 4 S400

 

 

Расчет железобетонной пустотной плиты

Произведем расчет и конструирование железобетонной многопустотной плиты перекрытия жилой комнаты пролетом 6,0 м и шириной 1,5 м. Она опирается на поперечные стены здания короткими сторонами и рассчитывается как балка двутаврового профиля, свободно лежащая на двух опорах.

Предварительно уточняем размеры поперечного сечения плиты и приводим его к эквивалентному двутавровому.

Расчетный пролет плиты l₀ при перекрываемом пролете 5690 мм, ширине опирания 420 мм можно определить из выражения:

l₀ =5,69+0,42/2= 5,9 м

Высота сечения плиты h

h = c ·l₀(R_s ·θ ·qⁿ + pⁿ)/E_s ·qⁿ

h = 18· 590· 3650· (2· 570 + 100)/2000000· 570 =35 см

h = l₀/30 = 590/30 = 20 см

Принимаем плиту h = 220 мм

Статический расчет плиты

Расчетные нагрузки на 1 м² плиты определяют в табличной форме.

Нормативная нагрузка от веса перегородок на 1 м² перекрытия принята 1,5 кПа. Коэффициент надежности по нагрузке = 1,2.

Таблица 1.11.

Расчетные нагрузки на 1 м² плиты

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кПа	γf	Расчетная нагрузка, кПа
1. Постоянная Вес перегородок Вес пола: паркет 0,02×8 = 0,16 цементная стяжка 0,04×22 = 0,88 звукоизоляция 0,024×2,5 = 0,06 вес многопустотной плиты	1,5   0,16·0,95 = 0,152   0,88·0,95 = 0,84   0,06·0,95 = 0,057   0,12·25·0,25 = 2,85	1,2   1,1   1,3   1,3   1,1	1,8 0,167   1,09   0,074   3,135
Итого	gn = 5,399		g = 6,266
2. Временная	0,7	1,4	0,98
3. Полная	qn= 6,099		q = 7,246

Расчетная нагрузка на 1 м при ширине плиты 1,5 м с учетом коэффициента надежности по назначению здания γ_n = 0,95

· постоянная q = 6,266·1,5 = 9,399 kH/м

· временная p = 0,98 ·1,5 = 1,47 kH/м

· полная q + p = 7,246·1,5 = 10,869 kH/м

Нормативная нагрузка на 1м

· постоянная qⁿ = 5,399·1,5 = 8,099 kH/м

· временная pⁿ = 0,7·1,5 = 1,05 kH/м

· полная qⁿ + pⁿ = 6,099·1,5 = 9,149 kH/м

Максимальные расчетные изгибающий момент и поперечная сила от расчетных нагрузок:

М = = 44,14 kH·м; Q = = 30,98 kH

Максимальные расчетные изгибающий момент и поперечная сила от нормативных нагрузок:

М = = 37,16 kH·м; Q = = 26,08 kH

Постоянная и длительная:

qⁿ + pⁿ_дл= 8,099 + 0,3·0,95·1,5 = 8,527 kH/м

М = 8,527·5,7²/8 = 34,63 kH·м

Установление размеров сечения плиты

Высота сечения многопустотной предварительно напряженной плиты по конструктивным соображениям:

h = (1/15÷1/30)l₀ = 0,385÷0,19

принимаем h = 0,22м

Рабочая высота сечения:

h₀ = h – a_s = 0,22 – 0,03 = 0,19м

Рис.2. Поперечное сечение многопустотной панели

Приведение сечения плиты к двутавровому осуществляют путем вычитания суммы ширины квадратных пустот, эквивалентных по площади круглым (a = 0,9d). Поэтому при ширине плиты по верху b’_f, высоте h, диаметре пустот d основные размеры двутаврового сечения следующие:

¾ ширина верхней полки — b’_f, нижней — b_f;

¾ высота верхней и нижней полки — = 38мм;

¾ ширина ребра — b = b’_f — n 0,9d = 452мм, где n — число пустот.

¾ h_p = 144мм

Рис.3. Компоновка двутаврового сечения

Характеристики прочности бетона

Пустотную предварительно напряженную плиту армируют стержневой арматурой класса Ат–V с электротермическим напряжением на упоры форм.

К трещиностойкости плиты предъявляются требования III категории. Изделия подвергаются тепловой обработке при атмосферном давлении.

Бетон класса В25 тяжелый, соответствующий напрягаемой арматуре. Согласно СНиП призменная прочность нормативная R_bn = 18,5 МПа, расчетная R_br = 14,5 МПа. Коэффициент условий работы бетона γ_br = 0,9.

Нормативное сопротивление при растяжении R_bt = 1,6 Мпа, расчетное R_bt.r = 1,05 Мпа. Начальный модуль упругости бетона R_bp устанавливаем так, чтобы при обжатии отношения напряжений σ_bp/ R_bp< 0,75.

Продольная арматура класса Ат-V. Нормативное сопротивление R_sn=785Мпа, расчетное сопротивление R_s=680Мпа.

Модуль упругости Е_s = 190000Мпа. Предварительное напряжение арматуры принимаем равным σ_sp = 0,75 R_sn=0,75·785 = 590Мпа.

σ_sp + p < R_snσ_sp — p <0,3R_sn

при электротермическом способе напряжения.

P = 30 + 360/l = 30 + 360/5,88 = 91,2Мпа

σ_sp + p = 590 + 91,2 = 681,2 < R_sn — условие выполняется.

Вычисляем отношение предварительного напряжения.

γ_sp = 1 + Δγ_sp

Δγ_sp = 0,5 р/ σ_sp (1 + 1/√n_p) = 0,282,

где n_p – число напрягаемых стержней в плите,

γ_sp – коэффициент точности натяжения при благоприятном влиянии предварительного напряжения.

γ_sp = 1 – 0,282 = 0,718

Читайте также:

Рекомендуемые страницы:

Поиск по сайту

Расчет плиты перекрытия: монолитного, многопустотного видео

На середину плиты не должна приходиться основная нагрузка серьезных элементов, даже если внизу располагаются опорные элементы или капитальные стены. Необходимо приступить к расчету общей нагрузки, приходящейся для плит. Необходимо узнать массу конкретной плиты. Если взять плиту ПК-60-15-8, масса ее составит 2850 кг. Пример предполагает расчет площади для несущих плит. Полезная площадь рассчитывается по следующей схеме: 1,5 м х 6 м = 9 кв. м.

Плиты перекрытия могут иметь разные размеры и разную толщину, что влияет на их устойчивость к нагрузкам.

Затем необходимо понять, какой будет расчетная нагрузка, с которой справится перекрытие. Необходимо умножить площадь на максимальную нагрузку плит, которая приходится только на 1 кв. м. Производится следующий расчет: 800 кг/кв. м. х 9 кв. м. = 7200 кг. необходимо высчитать из этой массы и массу самих плит: 7200 – 2850 = 4350 кг.

Затем производится подсчет, какая масса уйдет на стяжку и утепление полов, а также на отделочный слой. Как правило, на все это уходит не более 150 кг на 1 кв. м. Пример расчета будет следующим: 150 кг/кв. м. х 9 кв. м. = 1350 кг. Затем производятся следующие расчеты: 4350-1350=3000 кг. В пересчете на метр квадратный это составляет 333 кг/кв. м.

Что будет обозначать данная цифра? Масса напольного покрытия и самой плиты уже определен. Поэтому данная цифра означает полезную нагрузку, подходящую для плит. Важно, чтобы не меньше 150 кг приходилось на нагрузки, которые будут привнесены в дальнейшем. Они могут быть не только статическими, но и динамическими.

Оставшаяся масса плит может применяться для монтажа межкомнатных перегородок или декоративных элементов. Если же расчетная масса превышает указанный параметр, отдайте предпочтение облегченному напольному покрытию.

Расчет нагрузок на плиту перекрытия делается на ее каждый погонный метр.

Этот вариант нагрузки необходимо рассчитывать с особой тщательностью и осторожностью. От того, как вы нагрузите определенную точку, во многом зависит продолжительность службы самого перекрытия. При этом не так важно, монолитный у вас пол. Конструкция может быть и многопустотной.

Пример расчета точечных нагрузок для плит выглядит следующим образом: 800 кг/кв. м. х 2 = 1600 кг. В результате на каждую точку приходится не больше 1600 кг нагрузки. Но важнее подсчитать нагрузки точечного характера, применяя коэффициент надежности.

Пример получается следующим. В жилых пространствах коэффициент составляет 1-1,2. В результате выходят следующие расчеты: 800 кг/кв. м. х 1,2 = 960 кг. Этот пример более безопасный, ведь речь ведется о продолжительной нагрузки на конкретную точку. Но важно учитывать, что серьезную нагрузку лучше размещать ближе к несущим стенам, ведь возле них армирование усиленно.

Плиты перекрытия можно делать своими руками. Чтобы сделать их прочнее делается армирование.

Вы планируете роскошный ремонт в доме старой постройки? В этом случае необходимо сразу избавиться от старого утепления и напольного покрытия. Затем нужно произвести примерную оценку веса. Новое покрытие для пола и стяжка подбираются таким образом, чтобы новое покрытие было равно весу старой верхней части перекрытия. При этом вы должны понимать, что конструкция может быть не только монолитной. Конструкция может быть многопустотной. Особенно остро эта проблема стоит для пустотных перекрытий.

Особенно осторожно на старых основах следует размещать сантехнические приборы с увеличенными объемами. Это могут быть как ванны на 500 литров, но и джакузи. В этом случае необходимо вызвать настоящего специалиста. Он проведет подробные расчеты, чтобы определить подсчеты для пустотных основ. Важно учитывать, что статический и кратковременный виды нагрузки будут различными.

Используя пример, вы можете провести соответствующие расчеты. Это позволит не только получит красивый интерьер, но и сделает ремонт безопасным.